利用DYNAFORM软件,对采用材料B250P1(厚2 mm)和新材料DP780(厚1.4 mm)的某汽车后纵梁加强板弯曲成型工艺进行了CAE分析,对比了凸凹模间隙、压边力和凹模圆角半径等因素对2种材料回弹性能的影响。基于CAE技术并结合工艺及模具参数优化结果,通过修改产品结构即增加台阶面控制了DP780钢后纵梁加强板的回弹,实现了将材料厚度减小0.6 mm、质量减轻30%的轻量化目标。 后纵梁加强板3D模型3有限元模型的建立及参数选取利用Catia的曲面造型工具完成模具型面设计，采用Dynaform软件对其弯曲成型及回弹进行模拟。选择3参数的Barlat材料模型，该模型能很好地反映各向异性对冲压成型的影响，其应力应变行为用Krupkowsky公式描述为：σ=K（ε0+εp）n（1）式中，K为硬化系数；ε0为初始屈服应力的应变；εp为塑性应变；n为硬化指数，硬化模式选择幂指数硬化模型[5]。图2为后纵梁加强板有限元模型。图2后纵梁加强板有限元模型影响弯曲回弹的因素较多，研究表明[6，7]，凸凹模间隙、压边力和凹模圆角半径是对回弹影响最大的3个因素，因此本文主要对这3个因素进行分析。测量回弹有很多种方法，本文选取制件侧壁小切角端部节点最大位移量为回弹响应参数，后纵梁加强板轻量化-张家港数控切管机液压切管机全自动液压切管机折弯机该值可通过DYNAFORM后处理的位移图功能直接得到，该数值越小，回弹越校4有限元计算结果及分析4.1模具间隙对回弹的影响设置凸凹模间隙分别为0.9t、1.0t、1.1t、1.3t、1.5t（t为料厚），本文由公司网站张家港切管机网站采集转载中国知网网络资源整理! http://www.qieguanji.cc压边力为3t，凹模圆角Rd=5mm,凸模圆角Rp=9mm，摩擦因数μ=0.125，绘制出2种材料的凸凹模间隙与回弹量关系曲线如图3所示。由图3可看出，2种材料的回弹量均随凸凹模间隙的增加而增加，且DP780的回弹更大。考虑到模具寿命，建议最佳间隙值为1.1t，此时的回弹量为2.7611mm，但还是超出回弹量小于1mm的精度要求。图3凸凹模间隙与回弹量关系曲线4.2压边力对回弹的影响设置压边力绘制出2种材料的凸凹模间隙与回弹量关系曲线如图3所示。由图3可看出，2种材料的回弹量均随凸凹模间隙的增加而增加，且DP780的回弹更大。考虑到模具寿命，建议最佳间隙值为1.1t，此时的回弹量为2.7611mm，但还是超出回弹量小于1mm的精度要求。图3凸凹模间隙与回弹量关系曲线4.2压边力对回弹的影响设置压边力分别为3t、4t、5t、6t、7t、10t和13t（只针对DP780），凸凹模间隙为1.1t，凹模圆角Rd=5mm，凸模圆角Rp=9mm，摩擦因数μ=0.125，绘制出2种材料的压边力与回弹量关系曲线如图4所示。由图4可看出，2种材料的回弹量均随压边力的增加而减校比较而言，在相同压边力下，DP780的回弹更大；在相同回弹下，DP780的压边力更大；随着压边力的增加，零件减薄率越来越大，拉裂趋势逐渐增加，当压边力过大，即该件在压边力为10t和13t时出现拉裂。由图4可见，2种材料的压边力为7t时回弹量最校图4压边力与回弹量关系曲线4.3凹模圆角对回弹的影响设置凹模圆角分别为2mm、3mm、4mm和5mm，压边力为3t，凸凹模间隙为1.1t，后纵梁加强板轻量化-张家港数控切管机液压切管机全自动液压切管机折弯机本文由公司网站张家港切管机网站采集转载中国知网网络资源整理! http://www.qieguanji.cc