根据动力模型试验相似关系,设计了一个比尺为1∶10的偏压隧道模型,开展大型振动台模型试验,研究地震作用下偏压隧道加速度动力响应规律,模型试验以汶川波作为输入波,采用水平(X)向、竖直(Z)向和水平竖直(XZ)双向3种加载方式。利用MIDAS/NX有限元软件进行数值模拟,并与模型试验结果对比分析。研究表明:衬砌测点的加速度时程曲线与输入地震波特征相似,卓越频段和傅氏谱谱值都增大。X向激振时,加速度放大效应不明显且放大系数随激振幅值的增大而略有减小;竖向波对衬砌加速度动力响应影响明显大于水平地震波,表现为加速度放大效应显著;XZ双向激振时,相比于单向波而言测点加速度放大系数有增大、也有减小,与测点位置有关,临近边坡侧测点竖向加速动力响应较大,非偏压侧拱脚和拱顶是抗震设计的重点;数值模拟与试验结果在变化趋势上相近,数值上拟合程度高,在输入Amax<0.2g时,模拟结果误差较小定子匝间短路位置-电动液压滚圆机滚弧机价格低张家港滚圆机多少钱,随输入加速度峰值的增大误差增大。 对气隙静偏心和定子短路故障的相对位置对定子振动特性的影响进行解析分析、数值计算和实验研究。首先推导得到了包含定子绕组短路位置信息的作用于定子单位面积的磁拉力解析表达式,分析得到了定子短路位置对磁拉力的影响;然后建立了算例发电机正常运行、气隙静偏心故障、气隙静偏心与定子匝间短路复合故障下的有限元模型,对不同短路位置下的定子磁拉力进行了仿真计算。并实测了MJF-30-6型故障模拟发电机定子不同短路位置的定子振动信号,三者结果相互吻合。结果表明:气隙静偏心与定子匝间短路复合故障下,同等故障程度时,发电机定子振动幅度与短路位置有关,短路位置越接近最小气隙处,各倍频振动幅度越大,越远离最小气隙处,各倍频振动幅度越小 本文由张家港切管机网站采集网络资源整理! http://www.qieguanji.cc。中Ｂ为气隙磁密，αｍ为气隙周向角，Λ为单位面积气隙磁导，ｆ为气隙磁势，μ０为真空磁导率。文献［１０］在推导气隙静偏心与定子匝间短路复合故障下的发电机气隙磁势时，认为短路环电流产生的脉振磁势恒定，忽略了定子短路点与静偏心的相对位置对定子振动的影响。事实上，如图１所示，以气隙最小处作为原点，气隙静偏心时，气隙磁密会随着气隙周向角的变化而变化。因此，定子匝间短路位置不同（定义定子绕组短路位置角α′ｍ为定子绕组短路匝中心位置与气隙最小处的夹角），短路环电流值也将不同，进一步导致其产生的脉振磁势幅值有所不同。图１发电机静态偏心气隙为改进，本文假设在气隙最小处发生定子匝间短路（短路位置角α′ｍ为０度），设短路环中附加环流产生的脉振磁势为Ｆｄ，且幅值最大（磁导最大），故短路位置产生的脉振磁势幅值与最大脉振磁势幅值的比为ρ＝ｆｄＦ）式中ｇ０为平均气隙，δｓ为相对静偏心值。以４２槽汽轮发电机为例，假设最小气隙位置位于１槽，则当定子匝间短路匝中心位置在１槽至４２槽时，ρ值变化趋势如图２所示。从式（２）与图２中可看出，定子匝间短路位置越接近最小气隙处时产生的脉振磁势幅值越大，反之，定子匝间短路位置越远离最小气隙处时产生的脉振磁势幅值越校此外，ρ值大小还与偏心程度有关系，偏心程度越大则上述规律越明显。忽略高次谐波，不同位置的定子匝间短路产生的脉振磁势可表图２短路匝中心位定子匝间短路位置-电动液压滚圆机滚弧机价格低张家港滚圆机多少钱 本文由张家港切管机网站采集网络资源整理! http://www.qieguanji.cc